構建的第一個器件線圈匝數為4，因此傳輸線長度為9cm。圖8、9和10分別顯示了分析、數值和實驗三種情況下的頻率插損行為。表中總結了主要的參 數值，包括最大幅值、-3dB頻率（fmax、fi-3dB和fs-3dB）、適當的帶寬（BW），以及相比模型值頻率偏差百分比下的各種插損結果。通過 分析、數值和實驗方法獲得的結果間的偏差非常小，信號頻率最大時例外。這都是由于測量設置中噪聲和其它寄生效應造成的測試系統的局限性。在幅度基本穩定的 測試頻帶上，信號電平的變化是幾乎察覺不到的，也許這就是最大信號幅度頻率的報告中出現偏差的原因。

　 　構建的第二個器件線圈匝數為6，傳輸線長度11cm。隨匝數的增加，低端截止頻率降低，高端截止頻率也因傳輸線長度的增加而降低。對于低端截止頻率，分 析方法和數值方法的結果和預期值一樣。但實驗響應與理論模型卻非完全吻合。但高頻響應的值正如預期，三種方法獲得的結果吻合良好。

　　由圖 11、12和13可看出，在分析、數值和實驗三種情況下，插損都是頻率的函數（也可從表中看出）。由于模型本身的不完善性，分析和數值結果間有微小偏差。 另一方面，實驗結果證明了模型的正確性，但低頻限值處例外，這里出現的誤差最大。其原因在于理論模型沒有考慮到變壓器中各元件的所有寄生因素。

　 　為了進行進一步的比較，我們構建一個匝數為8，傳輸線長度為14cm的變壓器。圖14、15和16分別總結了利用分析、數值和實驗方法獲得的結果。在低 端截止頻率上，分析方法和數值方法的結果一致，但實驗結果與理論模型不吻合。不過，在高端截止頻率獲得的值彼此相近，也接近預期值。隨著匝數增加，低端截 止頻率降低；類似地，隨傳輸線長度增加，高端截止頻率也降低。